втулка переходный

Welding and Cutting 2003 Станки, современные технологии втулка переходный инструмент для металлообработки Статьи Выставки Библиотека Ваши коллеги Архив Услуги О сайте Поиск по сайту Тематический каталог Систематический каталог (обозрение изданий) О создателях сайта Отзывы На главную страницу Контактные данные (495) 611 21 37 втулка переходный email: stankoinform@mail.ru Если Вы нуждаетесь в переводе, то за подробной информацией обратитесь к разделу УСЛУГИ Выходит один раз в два месяца Welding and Cutting. 2004. Nr. 6 -экономическая втулка переходный научная информация, втулка переходный также информация о предстоящих выставках втулка переходный конференциях по сварке втулка переходный смежным областям с января по сентябрь 2005 г., с. 321 Новое оборудование европейских фирм в области сварки, резки, пайки, источников питания втулка переходный техники безопасности, с. 322, 324 - 329 Bergmann J. et al. Дистанционная лазерная сварка оцинкованных стальных листов в автомобильной промышленности, с. 330 - 333, ил. 7, табл. 1 Описана установка для дистанционного (расстояние около 1,4 м) лазерной сварки внахлестку оцинкованных различными методами стальных листов размерами 1500 х 1500 мм втулка переходный толщиной 0,9 мм. Мощность СО2-лазера составила 3,5 кВт. Отмечено, что результаты сварки определяются углом наклона лазерного луча по отношению к свариваемым листам. Отношение скорости сварки к скорости позиционирования листов составило 20: 1. Приведено рекомендуемые режимы сварки (ее направление, скорость подачи, мощность лазерного луча втулка переходный ширина зазора). Wielage B. et al. Коррозионные характеристики соединений керамики со сталью, полученных активной высокотемпературной пайкой, с. 340 - 342, ил. 3, табл. 1 Отмечена перспективность практического использования паяных соединений различных видов керамики (Al2O3, ZrO2, SiC, Si3N4)c хромоникелевой сталью X6Cr17 в случае сведения к минимуму коррозионных явлений в стенках. Изложены последовательность подготовки к пайке и технология ее проведения. Приведены коррозионные характеристики получившегося соединения в зависимости от состава керамики втулка переходный материалов, применяемых при пайке. По результатам его испытаний на изгиб определены прочностные характеристики соединения. Наиболее прочным оно оказалось для керамики ZrO2. Zinke M. et al. Эффект различного качества поверхности цельных проволочных электродов из высоколегированных сплавов при GMA-сварке, с. 347 - 350, ил. 8, табл. 1 Сообщается, что в процессе GMA-сварки в связи с использованием проволочных электродов из высоколегированных сплавов могут возникать значительные нарушения в подаче сварочного тока и, соответственно, прерывания дуги, вызванные неметаллическими включениями, выходящими на поверхность электродов (особенно при большом числе включений втулка переходный гладкой поверхности электродов) при их изготовлении или подаче в зону сварки. Рассмотрены два способа ликвидации этих нарушений: 1) изменения в технологическом процессе изготовления электродов втулка переходный 2) нанесение на их поверхность предохранительных покрытий для изменения величины трения при подаче электродов в зону сварки. Рассмотрены области применения обоих способов. Heuberger A. et al. Двухэлектродная электродуговая металлизация как новая технология нанесения покрытий в отверстиях безгильзовых цилиндров картеров двигателей легковых автомобилей, с. 356 - 361, ил. 13 Приведены результаты проведенных на фирме Daimler Chrysler сравнительных исследований плазменной и электродуговой металлизации отверстий цилиндров в картерах (из серого чугун или гиперэвтектичный алюминиевый сплав) автомобильных двигателей. Электродуговая металлизация оказалась более эффективной по простоте реализации, функциональным возможностям втулка переходный экономическим преимуществом. Кроме того, результаты металлизации втулка переходный качество металлизированных электродуговым методом цилиндров легче поддаются диагностированию. Рассмотрена конструкция установки для электродуговой металлизации и приведена ее характеристика. Carter G. Оценка рисков втулка переходный классификация параметров, оказывающих влияние на выделение дымов при ручной втулка переходный механизированной дуговой сварке различных сталей металлическим электродом и их цифровое выражение, с. 364 - 371, ил. 8, табл. 2 Показана схема оценки рисков выделения дымов при дуговой сварке углеродистых, марганцовистых втулка переходный коррозионно-стойких сталей втулка переходный отмечено, что контроль дымов необходим практически при всех сварочных операциях. По результатам исследований, проведенных в разного типа помещениях с использованиемразличных диаметров электродов, величин тока втулка переходный напряжения, защитного газа 2 % Ar+CO2 ,различных положений головы сварщика, были выведены общие совокупные показатели задымленности втулка переходный воздействия сварочных дымов. При этом каждый фактор действует определенным образом втулка переходный его влияние распространяется пропорционально или приблизительно пропорционально длительности воздействия, за исключением положения головы сварщика, в отношении которого действует экспоненциальная зависимость. При этом при ручной сварке воздействие дымов на сварщика оказывается больше, чем при механизированной. Welding and Cutting. 2004. Nr. 5 Wilden J. et al. Получение диффузионной сваркой соединений титановых и алюминиевых сплавов втулка переходный хромоникелевых сплавов, c. 285 - 290, ил. 11, табл. 3 Приведены результаты практических исследований, позволившие установить возможность использования диффузионной сварки алюминиевых сплавов с титановыми при температурах ниже 520 0С без образования трещин, причем качество шва в значительной мере определяется легирующими элементами этих сплавов. При этом размеры диффузионной зоны шва, содержащего, например кремний, очень ограничены, поэтому рост диффузионного слоя можно надежно контролировать. В то же время для Al-Mg- сплавов диффузионная зона, имеющая низкую пластичность втулка переходный приводящая при охлаждении к появлению усадочных трещин вследствие разных коэффициентов расширения, в течение короткого времени уже сформирована в шве. Аналогичные явления происходят при соединении титановых сплавов с хромоникелевыми. Verhaeghe G. et al. Новые способы получения низкой пористости при лазерной сварке применяемых в авиации алюминиевых сплавов, c. 295 - 297, ил. 1 Отмечены значительное технико-экономические преимущества лазерной (Nd:YAG) стыковой сварки алюминиевых фюзеляжей самолетов по сравнению с их клепкой втулка переходный в то же время возможные недостатки, например, непровар швов втулка переходный их растрескивание, втулка переходный также пористость. В порядке убывания перечислены основные факторы, определяющие пористость швов, среди которых загрязнение исходных материалов свариваемых сплавов и присадочной проволоки, втулка переходный также неравномерное распределение подачи энергии вдоль шва втулка переходный чересчур высокое содержание влаги в защитном газе. Приведено пять рекомендаций относительно способов уменьшения пористости швов. Serke M. et al. Повышение экономической эффективности сварки трением стали и алюминия путем увеличения скоростей вращения свариваемых деталей, c. 298 - 301, ил. 6, табл. 1 Отмечено, что наряду со временем сварки втулка переходный осуществляемым при сварке давлением, важную роль в ее эффективности играет относительная тангенциальная скорость вращения свариваемых участков. Приведены результаты исследования влияния этой скорости на параметры сварки. В частности, при ее увеличении сокращается интенсивность и увеличивается время трения, уменьшается время сварки, более гладким становится валик, втулка переходный при снижении снижается время трения втулка переходный увеличивается его интенсивность. Приведены рекомендации по оптимизации скорости вращения втулка переходный времени трения при сварке. Jasnau U. et al. Перспективы использования для сварки иттербиево-волоконных лазеров высокой мощности, c. 302 - 303, ил. 5 Приведены такие преимущества указанных лазеров по сравнению с другими используемыми в настоящее время твердотельными лазерами как более высокая мощность и, следовательно, более высокая скорость сварки, причем материалов большей толщины, втулка переходный также простота втулка переходный удобство эксплуатации. Предполагается их широкое применение в будущем для сварки материалов, не поддающихся или с трудом поддающихся сварке в настоящее время. Welding and Cutting. 2004. Nr. 4 Новое оборудование европейских фирм в области сварки, резки, пайки, источников питания втулка переходный техники безопасности, с. 200 - 207 Chipperfield F. et al. Сварка втулка переходный другие способы соединения медицинских изделий из полимеров, с. 208 - 209, ил. 5 Отмечен рост требований, в том числе экологических, к медицинской продукции, выполняемой из полимерных материалов, втулка переходный приведен перечень этих требований, классифицированных по видам изделий – гибких втулка переходный жестких. Сообщается, что для гибких полимерных изделий преимущественное применение нашли сварка струей горячего воздуха, импульсная, высокочастотная, индукционная и инфракрасная, втулка переходный для жестких - ультразвуковая втулка переходный сварка давлением с подогревом. Приведены технические условия для различных типов сварки втулка переходный примеры гибких и жестких изделий, подвергнутых сварке разных типов. Aichele G. et al. Лазерная резка - исходные втулка переходный расходные материалы, лазерные головки втулка переходный газы, используемые при резке, с. 212 - 217, ил. 10, табл. 2 В обзорной статье приведены схемы и конструкции лазерных головок (для CO2-лазеров) с линзовой втулка переходный зеркальной оптикой, показаны максимально возможные толщины (1 – 20 мм) резки различных материалов при давлении рабочего газа в пределах 16 ¸ 22 бар втулка переходный получаемое при этом качество реза. Подробно рассмотрены свойства, характеристики, области применения рабочих газов (углекислый газ, гелий втулка переходный азот) и требования к этим газам (наиболее жесткие из них - чистота втулка переходный постоянство качества). Сообщается о постепенном снижении вследствие совершенствования оборудования количества потребляемого при резке газа, зависящего в основном от толщины реза в связи с совершенствованием оборудования. В среднем расход газа составляет теперь 10 л/ч для лазера мощностью 4 кВт втулка переходный 20 л/ч для лазера мощностью 6 кВт (85 л/ч прмерно 16 лет назад). Для лазерной, плазменной втулка переходный ацетиленовой резки приводится стоимость 1 м реза в зависимости от его толщины втулка переходный даны практические рекомендации для технологов и операторов. Zah M. et al. Сварка алюминиевых сплавов с перемешиванием на фрезерных станках с ЧПУ, с. 220 - 223, ил. 5 Рассмотрены основы втулка переходный особенности сварки трением с перемешиванием на обычном фрезерном станке с ЧПУ (мод. МСН250 фирмы Heller) с устройством смены инструмента, приведены ее режимы втулка переходный показана зависимость времени сварки от усилия (кН) инструмента (круглый стержень) в вертикальном направлении. Приведены режимы сварки втулка переходный результаты исследования возможностей трехкоординатной сварки, что позволит сделать фрезерный станок многофункциональным. Zenner H. et al. Влияние качества подготовки втулка переходный выполнения стыкового шва на предел усталости конструкций из высококачественных сварных кремнеалюминиевых магниевых сплавов, с. 224 - 227, ил. 7 Приведены различные варианты втулка переходный условия подготовки выполнения стыковых швов. Из этих вариантов отобраны швы, у которых в результате проведения ряда исследований обеспечивается оптимальный предел усталости. перечислены испытания, которым подвергались эти швы с целью разработки на их основе критериев оценки швов. Bach F. – W. et al. Дуговая приварка шпилек под водой, с. 233 - 238, ил. 5, табл. 2 Сообщается о серьезных проблемах, возникающих при установке крепежных элементов под водой. Описано вновь разработанное оборудование, в том числе специальный пистолет, для приварки шпилек диаметром 9 ¸ 16 мм к стальным плитам, дана сводная таблица, в которой приведены материалы, размеры и обозначение этих шпилек. Показаны оптимальные режимы приварки, выбираемые в зависимости от глубины погружения (до 50 м). Wielage B. et al. Металлизированные покрытия с оптимизированной теплопередачей для защиты от износа, с. 244 - 249, ил. 7 Приведены результаты исследований WC-Co-Cr- покрытий, которые признаны оптимальными в тех случаях, когда ответственным деталям требуется высокая износоустойчивость втулка переходный в то же время значительная теплопроводность. Отмечено, что наилучшей устойчивостью к истиранию обладают покрытия с крупнозернистыми карбидами втулка переходный максимально возможной микротвердостью. В то же время даже небольшие отклонения у деталей с этими покрытиями от режима оптимального напыления приводят к значительным колебаниям износоустойчивости. Dilthey U. et al. Применение клеевых соединений в микротехнике, с. 250 - 254, ил. 7 Рассмотрены принципы втулка переходный особенности микродозирования клеев втулка переходный конструкций установок, служащих для микродозирования. Определены оптимальные свойства втулка переходный характеристики клеев, используемых при микродозировании. Отмеено, что эти характеристики, в том числе капиллярность, оказывают значительное влияние на качество микродозирования. Welding and Cutting. 2004. Nr. 3 (июнь) Aichele G. et al. Конструктивные принципы, используемые при разработке установок для лазерной резки, с. 146 - 148, ил. 10 Проанализированы существующие варианты компоновок двух- и трехкоординатных установок резки СО2 – лазером с так называемой «летучей» оптикой, в которых лазерный источник, стол и портал перемещаются или остаются неподвижными в различных комбинациях. В результате оптимальной явилась комбинация в установке подвижного лазерного источника с лазерным столом, что позволяет резать стальные заготовки толщиной 15 мм втулка переходный более. Приведены режимы лазерной резки на установках различных компоновок. Purnell S. Обзор современных систем втулка переходный оборудования для орбитальной сварки, с. 150 - 152, ил. 7 Рассмотрены особенности процесса орбитальной сварки вольфрамовым электродом в среде инертного газа втулка переходный варианты его реализации. Сообщается о новых источниках питания втулка переходный конструкциях сварочных головок (с закрытой втулка переходный открытой дугой) втулка переходный преимущественных областях их применения. Приведены практические рекомендации по выбору оборудования и материалов для орбитальной сварки втулка переходный ее выполнению. Delthey U. et al. Сварка композиционных структур из жаропрочных материалов, используемых в паровых турбинах, с. 156 - 159, ил. 4 Отмечено, что такие структуры, например аустенитный сплав Х20 СrMoV12-1 значительно дешевле никелевых сплавов и применяются для защиты от перегрева валов и открытых поверхностей паровых турбин. Их соединение производится конденсаторной и лазерной сваркой. Описаны особенности и режимы сварки этих структур втулка переходный рассмотрена методика проверки ее качества. Bach F.-W. et al. Прецизионная высокотемпературная пайка компонентов микроэлектромеханических систем, с. 160 - 162, ил. 5 Отмечена важность точного позиционирования спаиваемых микрокомпонентов втулка переходный рассмотрено несколько их конструкций, приведены технические требования к позиционирующим устройствам, нашедшим практическое применение для стыковой пайки стальных втулка переходный никелевых волокон диаметром 100 – 300 мкм. При этом качество пайки определяется нанесенным количеством припоя, которого должно быть примерно в 2 - 4 раза больше, чем при расчете с применением программных моделей. Wesling V. et al. Результаты исследований точечной сварки листов из особо прочной втулка переходный сверхпрочной стали, с. 168 - 173, ил. 5, табл. 1 Показаны результаты исследования возможностей точечной сварки имеющих различную прочность втулка переходный покрытия двух- втулка переходный многофазных сталей, втулка переходный также мартенситных втулка переходный с остаточным аустенитом на предмет возможности их точечной сварки. Отмечено, что регулирование параметров сварки по отношению к увеличившимся усилиям, воздействующим на электроды, привело к расширению пределов силы тока втулка переходный к формированию бездефектных сварных точек. При этом фаза послесварочного нагрева оказывает положительное влияние на прочность сварного соединения. Greitmann J. Исследования электрического контакта между стальными листами при их точечной сварке, с. 174 - 180, ил. 11 Приведены результаты исследований условий электроконтакта при их точечной сварке между оцинкованными втулка переходный неоцинкованными листами различной прочности толщиной 0,7 – 1,6 мм в момент подвода электродов втулка переходный подачи напряжения во время сварки. Для определения переходного электрического сопротивления были созданы числовые модели, результаты расчетов сопротивления по которым хорошо совпадают с результатами реальных испытаний сопротивления. На базе составленных в результате характеристических полей сопротивлений стало возможным отбирать листы, более или менее пригодные для точечной сварки. Moore P. et al. Разработка Nd:YAG-лазера и комбинированная лазерная втулка переходный MAG-сварки, с. 186 - 191, ил. 10, табл. 1 Сообщается, что в настоящее время Nd:YAG-лазеры имеют мощность до 6 кВт втулка переходный сваривают стали толщиной до 16 мм, однако в результате быстрого охлаждения швов в связи с малым теплоподводом в сварочную ванну возникает их хрупкость втулка переходный повышенное трещинообразование. Улучшения свойств шва можно добиться путем комбинирования лазерной сварки в активных защитных газах и объединения лазерного луча втулка переходный электрической дуги в одной сварочной ванне. Приведена принципиальная схема такой сварки втулка переходный ее преимущества, в частности, улучшение микроструктуры шва, повышение его однородности втулка переходный возможность прогнозирования твердости зоны термического влияния. Welding and Cutting. 2003. Nr. 6 (декабрь) ОПЫТ НАУЧНЫХ ИНСТИТУТОВ И ПРЕДПРИЯТИЙ Признаки подъема на европейском рынке сварочного оборудования, с. 310 - 312, табл. 1 Приведены прогнозы американской фирмы Frost & Sullivan, согласно которым к 2007 г. в Европе предполагается существенный рост объема сварки, в том числе в таких отраслях как авиакосмическая втулка переходный автомобильная. Наибольшее развитие получат такие виды сварки как лазерная (9, 9 % рынка), дуговая (29,6 %), контактная (25,3 %) втулка переходный сварочные роботы (19,8 %). На прочие виды сварки в 2007 г. придется лишь 2 % рынка. Предполагается значительное падение рынка оборудования для газовой резки и сварки, особенно ручной, который составит 13,6 %. Кilling R. О причинах разрывов капель расплавленного металла при сварке нелегированных и низколегированных сталей в атмосфере защитных газов, с. 313 - 315, ил. 2 Отмечено, что разрывы капель вызваны реакцией окиси углерода внутри этих капель. Ее образование может привести не только к разбрызгиванию мельчайших капелек металла рядом со швом, но также к возникновению пор в металле шва. Для развития реакций в капле необходимо более высокое содержание кислорода втулка переходный очень низкое содержание углерода. Таким образом, защитные газы с повышенным содержанием кислорода втулка переходный являются основной причиной разрывов капель. НАУЧНЫЙ РАЗДЕЛ Dilthey U. et al. Структура мониторинга втулка переходный управления проверкой процессов GMA- сварки на базе архитектуры нейро-нечеткой логики, с. 316 - 321, ил. 5, табл. 3 Приведены результаты исследований, позволяющие выяснить, до какой степени интеграцию различных методов искусственного интеллекта можно использовать для разработки системы, позволяющей надежно определить геометрию шва. Эти исследования проводились также относительно экспертной базы знаний, основанной на использовании нечеткой логики, нейронных сетей и смешанных данных, полученных при имитационном моделировании. Meschat G. et al. Экспериментальный втулка переходный расчетный анализ напряжений, испытываемых склеенными слоями термически несовместимых материалов, с. 322 - 326, 329 - 332, ил. 10, табл. 1 На примере термически нагруженной магниевой рамы автомобиля, склеенной с углепластиковыми деталями, показаны результаты комбинированного числового и аналитического определения в конструкции максимальных касательных напряжений, возникающих в зоне контакта рамы с этими деталями. В соответствии с этими результатами приведены рекомендации по снижению термических напряжений в склеенных слоях втулка переходный в склеиваемых компонентах. Климпель А. Наплавка на легированный аустенитный чугун со сферическим графитом порошков на базе никеля, с. 334 - 339, ил. 11, табл. 7 Отмечено, что наплавка производилась без предварительного подогрева. Была определена эффективность этого процесса, а также выяснено, насколько цвет наплавляемого материала совместим с цветом базового материала втулка переходный показана возможность выполнения с этим порошком наплавки высокого качества втулка переходный хорошей сцепляемости с базовым материалом. Отклонения цвета могут наблюдаться только после длительного атмосферного воздействия. Приведены состав порошка, практические примеры наплавки на различные чугунные детали вместе с соответствующими режимами. Bach F. et al. Высокотемпературная пайка тонких деталей из титановых сплавов с частичным подогревом, с. 340 - 342, ил. 2 Приведены результаты исследования высокотемпературной индукционной и пламенной пайки из титановой многослойной фольги с медным, никелевым втулка переходный циркониевым покрытиями. Решалась сложная задача защиты от окисления не только паяемого материала, но втулка переходный подложки, втулка переходный также достижения хорошей металлургической связи втулка переходный прочности соединения, сравнимой с прочностью базового материала. Медное покрытие оказалось наиболее эффективным, позволяя производить на открытом воздухе пайку без флюса. Welding and Cutting. 2003. Nr. 4 (август) ОПЫТ НАУЧНЫХ ИНСТИТУТОВ И ПРЕДПРИЯТИЙ Zдh M. Роботизированная лазерная ячейка для выполнения различных операций, с. 180, 181, ил. 2 Сообщается о разработанном Техническим университетом в Мюнхене (iwb) транспортируемом контейнере, в котором расположена производственная ячейка на базе шестикоординатного робота фирмы Stдubli для выполнения различных лазерных операций, в том числе лазерной сварки втулка переходный склеивания. В контейнере находятся робот, рабочий стол и вспомогательные устройства. Общая масса контейнера вместе с оборудованием составляет 1,5 т, втулка переходный его основное преимущество заключается в возможности удобного перемещения в любое место втулка переходный быстрого развертывания там для выполнения конкретных операций. Jost G. Характеристики втулка переходный практическое применение нового бессвинцового припоя, с. 182, 183, ил. 4 Приводятся состав втулка переходный характеристики разработанного фирмой Balver Zinn бессвинцового припоя SN 100C (SnCuNi). Отмечено, что разница между температурой пайки втулка переходный точкой плавления (277 0С) у этого припоя существенно меньше. чем у припоя со свинцом SnPb. Beyer H. Надежность паяных соединений в электронике при использовании бессвинцовых припоев в виде паст, с. 183 - 185, ил. 5 Приведены причины перехода к бессвинцовым припоям и основные требования к паяльным пастам, в числе преимуществ которых удобство выполнения пайки, надежность, экологичность ( отсутствие свинца), невысокая цена. Даны характеристики (состав и температура плавления) семи существующих видов бессвинцовых припоев втулка переходный показаны методы оценки надежности соединений, получаемых с их помощью. Vielage B. et al. Высокотемпературная втулка переходный ультразвуковая пайка алюминия втулка переходный алюминиевых сплавов припоями на базе цинка, с. 185 - 187, ил. 4 Показаны характеристики нескольких эвтектических припоев на базе цинка втулка переходный различных флюсов, применяемых при пайке, приведена компоновка установки для ультразвуковой пайки. Kцhler G. et al. Применение лазерной пайки стекла и керамики в микротехнологии, с. 188, 189, ил. 2 Рассмотрены компоненты оборудования для лазерной пайки (стекла с керамикой втулка переходный стекла со стеклом), в том числе нагреваемая вакуумная камера с лазерным вводом (Nd:YAG) мощностью 10 втулка переходный 16 Вт. Приведены состав припоя и режимы пайки. Lugscheider E. et al. Реальные втулка переходный потенциальные возможности припоев для высокотемпературной пайки на базе никеля, с. 189 - 191, ил. 2, табл. 1 Приведены состав семи припоев на базе никеля с относительно высоким содержанием бора, кремния втулка переходный фосфора, их рабочая температура, свойства втулка переходный области применения. Показаны их преимущества по сравнению с другими припоями. В числе этих преимуществ - высокая сопротивляемость коррозии втулка переходный хорошие механические свойства, особенно при повышенных температурах. К недостаткам этих припоев относится опасность образования твердых фаз в зазоре между припаиваемыми компонентами в процессе пайки. Wielage B. et al. Бесфлюсовая ультразвуковая пайка магниевых сплавов, с. 191, 192, ил. 2, табл. 1 Сообщается, что пайку трех видов магниевых сплавов выполняют с помощью припоев на базе ZnMgAl с рабочей температурой порядка 360 0С. Ультразвуковая установка настроена на частоту 20 кГц со временем импульса 5 с. НАУЧНЫЙ РАЗДЕЛ Saidov R. et al. Улучшение свариваемости при стыковой, листовой TIG- и импульсной MIG-сварке путем использования флюсов. Часть 1. Форма шва втулка переходный ее искажения, с. 196 - 200, 202, 203, ил. 12, табл. 4 Приведены результаты исследований сварки алюминиевых листов толщиной 1 - 4 мм с флюсом втулка переходный без флюса. Они показали значительные преимущества применения флюса, который улучшает качество втулка переходный форму сварных соединений алюминиевых сплавов, образует меньше микропор втулка переходный представляет собой защитный слой шва от коррозии. микролегирования ванадием на свариваемость сталей, с. 204 - 210, ил. 8, табл. 1 Отмечено положительное влияние микролегирования ванадием на растрескивание шва при затвердевании, повторном нагреве, втулка переходный также на водородное растрескивание втулка переходный упрочнение ЗТВ. При этом внутрикристаллическое разложение аустенита приводит к образованию у него более мелких зерен втулка переходный соответствующему повышению сопротивляемости раскалыванию. Микролегирование ванадием наиболее эффективно при повышенном уровне азота, однако это в то же время неблагоприятно влияет на вязкость сварного соединения в марганцевых втулка переходный марганцево-ниобиевых сталях. крупногабаритных деталей в энергетике, в том числе ядерной с использованием сплавов, легированных Mn, Mo, Ni, с. 216 - 223, ил. 17, табл. 1 В свете новых технических возможностей проанализированы достоинства (возможность сварки толстостенных деталей почти любой формы втулка переходный размера с равномерным улучшением свойств материала) втулка переходный недостатки (необходимость большого количества оборудования) процесса профильной сварки крупногабаритных деталей, в частности сосудов высокого давления, с точки зрения осуществимости металлургического процесса, технологии и экономической эффективности. Отмечено, что дальнейшее развитие этого процесса в значительной мере зависит от создания новых марок стали. Приведены практические примеры профильной сварки. нейронной сети для прогнозирования нагрузочных характеристик заклепочных соединений, подвергнутых квазистатическим растягивающим втулка переходный срезающим нагрузкам, с. 226 - 230, ил. 3 Создана обобщенная комплексная модель нейронной сети, позволяющая произвести без разрушения оценку качества втулка переходный классификацию максимально достижимых усилий растяжения и среза в отдельных процессах клепки. С помощью выбранного метода проверки (варьирование максимальных усилий при соединении) показано, что расхождение по точности оценки посредством сетевой модели при усилии соединения свыше 20 кН с результатами, полученными на практике, не превышает 5 %. Welding and Cutting. 2003. Nr. 2 (апрель) ОПЫТ НАУЧНЫХ ИНСТИТУТОВ И ПРЕДПРИЯТИЙ Heuser H. Выбор присадочных металлов при дуговой сварке коррозионно-стойких сталей, с. 68 - 71, ил. 8 Приведены основные факторы, влияющие на выбор присадочного металла с учетом основного. В их числе выбор защитного газа, определяющего устойчивость к коррозии полученного шва, конструкция свариваемых деталей, толщина листа, втулка переходный также какая сталь сваривается - ферритная или аустенитная. Отмечено, что аустенитные присадочные металлы могут быть использованы для сварки ферритных хромистых сталей, но не в восстановленной серосодержащей атмосфере. Рассмотрено влияние легирующих металлов как в свариваемом металле, так втулка переходный в присадочном. Pцting S. et al. Способы увеличения срока службы сварных изделий в условиях многоцикловой нагрузки путем получения благоприятной конфигурации шва, с. 72, 74, ил. 5 Приведены количественные зависимости между характеристиками сварных конструкций и сроком их службы в условиях многоцикловой нагрузки. Эти зависимости определяются материалом конструкций, видом сварки, формой шва, типом втулка переходный характером нагрузки. Изменяя отдельные параметры, добиваются оптимального срока службы конструкций. НАУЧНЫЙ РАЗДЕЛ Wohlfahrt H. et al. Сварка экструдированных и прокатанных магниевых сплавов в атмосфере инертного газа, с. 80 - 84, ил. 7 Сообщается о возможности сварки листовых магниевых сплавов толщиной 1,35 - 5,0 мм с минимальным разбрызгиванием металла при выборочном ограничении подачи энергии в присадочный металл втулка переходный уделении повышенного внимания жесткому креплению свариваемых деталей, тщательной подготовке кромок втулка переходный чистоте свариваемых поверхностей с учетом степени их окисления. Отмечено большое влияние термических параметров сварки втулка переходный коэффициента теплового расширения магниевых сплавов на результаты их сварки. В результате статическая прочность сварных соединений близка к прочности базовых металлов. Если удалить усиление шва, то у него можно добиться 75 % предела выносливости основного металла. Без удаления эта величина составляет 59 %. Bohm K-H. et al. Изучение параметров сварки трением сплавов TiAl и Ti6Al4V, с. 90 - 96, ил. 6, табл. 2 Сообщается, что при сварке трением этих сплавов на специальной сварочной машине изменяли такие ее параметры, как усилие втулка переходный длительность осадки, усилие втулка переходный траектория трения, длительность процесса сварки втулка переходный скорость вращения свариваемых деталей. Отмечено, что сплав Ti6Al4V относительно легко поддается сварке трением в широком диапазоне параметров, втулка переходный для сплава TiAl первоначально требуется гомогенизирующий отжиг, после чего шлифование втулка переходный доводка свариваемых поверхностей. Кроме того, необходимо выбирать более высокие, чем для сплава Ti6Al4V, усилие втулка переходный длительность осадки, давление и траекторию трения. Kralj S. Влияние характеристик воды на параметры подводной сварки со смачиванием, с. 97 - 99, ил. 5 Отмечено большое влияние состояния воды на выбор параметров подводной сварки. При наличии в ней ионов диссипация в зависимости от химического состава приводит к повышенной электропроводности втулка переходный потерям тока и, соответственно, уменьшает глубину провара и ухудшает качество шва. Отмечено, что при сварке в соленой воде поверхность получается значительно грубее, втулка переходный глубина провара (при необходимости к тому же 10 - 15 %-ного увеличения тока) меньше по сравнению со сваркой в пресной воде. Aust E. Возможности использования водяной струи высокого давления для изготовления микродеталей, с. 100 - 104, ил. 7 Отмечено, что рост миниатюризации (размеров до 10 - 1000 мкм втулка переходный масс до 10-4 - 10-8 г) компонентов существенно ограничивает возможности их сверления, фрезерования и точения. Рассмотрены параметры и преимущества резания струей воды под давлением 350 МПа втулка переходный расходом 170 л/ч металлических зубчатых колес диаметром 780 мкм на установке с разрешающей способностью ±7 мкм. Рассмотрена конструкция этой установки, оснащенной сапфировыми соплами (диаметром 0,8 мм) и точность соблюдения при обработке геометрических параметров деталей. Jenicek A. et al. Совершенное состояние втулка переходный перспективы развития специальных сварочных процессов. Часть 2 - дуговое приваривание шпилек, с. 105 - 110, ил. 8, табл. 3 Описаны различные методы приваривания шпилек с учетом возможности их применения, реализуемой технологии, контроля качества и направлений дальнейшего развития. Кроме приваривания шпилек методом трения особое внимание уделяется их привариванию с использованием растянутой дуги втулка переходный с разрядкой конденсатора при первоначальном контакте. Рассмотрены также недавно разработанные способы приваривания, например, дуговое приваривание втулок и листов втулка переходный дуговое высокотемпературное припаивание. Welding and Cutting. 2003. Nr.3 (июнь) ОПЫТ НАУЧНЫХ ИНСТИТУТОВ И ПРЕДПРИЯТИЙ Heuser H. Характеристики присадочных металлов, оказывающие наибольшее воздействие при различных видах сварки коррозионно-стойких сталей, с. 124 - 126, ил. 2, табл. 1 Приведены важнейшие характеристики присадочных металлов втулка переходный электродов с покрытиями, которые следует учитывать при ручной дуговой сварке. GMA-, TIG- и SA- сварке. Отмечено, что в настоящее время для сварки коррозионно-стойких сталей все чаще используют сварочные электроды из порошковой проволоки, поскольку они могут работать в широком диапазоне токов. Изложены отличия в применении присадочных металлов для ферритных втулка переходный для аустенитных сталей. Potente H. et al. Новый технологический процесс сваривания пластмассовой пленки, с. 132 - 136, ил. 10, табл. 1 Подробно описан комбинированный процесс сварки, при котором преимущества термической импульсной сварки (охлаждение с использованием давления (0,36 - 1,7 Н/мм2) втулка переходный отсутствие прилипания расплавленного материала) сочетаются с возможностями термоконтактной (короткое время одностороннего (1,9 - 4,4 с) втулка переходный двухстороннего (1,9 - 4,4 с) нагрева до температуры 175 - 230 0С), т.е. сварка производится попеременно нагретыми втулка переходный охлажденными инструментами. Рассмотрены устройство и конструктивные характеристики машины для выполнения такой сварки. Показаны микрофотографии сварных швов втулка переходный приведены оптимальные параметры сварки: длительность сжатия 3,6 с, давление 0,7 Н/мм2 и температура нагрева инструмента 185 0С. Adam T. et al. Ультразвуковая сварка электронных компонентов с металлическим покрытием, с. 144 - 146, ил. 10, табл. 2 Рассмотрен процесс соединения медных деталей с различными покрытиями, в соответствии с которым медную проволоку сваривали с медным листом или со второй медной проволокой. При этом один или оба соединяемых компонента, например электрические проводники или контакты имели покрытия, в качестве которых использовались серебряные, никелевые или оловянные детали. Характеристики сварных соединений устанавливали в зависимости от типа материала втулка переходный геометрии соединяемых деталей. Приведены рекомендуемые параметры сварки длительностью 0,6 - 0,85 с в зависимости от материала покрытий при их толщинах 1 или 5 мкм втулка переходный характеристики получаемых соединений. Drews H. et al. Использование фальцованных втулка переходный склеенных соединений для получения компонентов с максимальной грузоподъемностью, с. 152 - 156, 158, 159, ил. 16 Сообщается, что при использовании замкнутых фальцованных и склеенных профилей можно получать компоненты, грузоподъемность которых в несколько раз выше, чем у незамкнутых, в том числе при точечной втулка переходный лазерной сварке. Такие профили, схемы втулка переходный характеристики которых приведены, обладают большим энергопоглощением, что важно для автомобильных конструкций, подвергающихся частым ударам, втулка переходный их покрытия при сварке не повреждаются. Рассчитана грузоподъемность различных вариантов профилей в зависимости от вида клея втулка переходный типа фальцовки, приведены их возможности втулка переходный ограничения. Klepsa F. et al. Свариваемость двух материалов, базирующихся на интерметаллической фазе Fe3Al, с. 160, 161, 163, ил. 4 Сообщается, что в пределах многочисленных экспериментов был сделан вывод о возможности лазерной (СО2) сварки материалов с включением интерметаллической фазы Fe3Al в случае, если эти материалы в процессе сварки имеют возможность свободной усадки. При этом сварка с получением квадратного стыка позволяет ограничить отрицательные эффекты термического воздействия на основные материалы втулка переходный тем самым выполнять сварку без использования присадочного материала. Baster U. et al. Современное состояние втулка переходный перспективы развития специальных сварочных процессов. Часть 3 - диффузионная сварка, с. 164 - 166, ил. 5 Отмечено, что диффузионная сварка была разработана более 30 лет назад в СССР. Описаны основные положения, нынешнее состояние и перспективы развития этой сварки, задачи которой не будут ограничиваться соединением специальных металлических, стеклянных или керамических материалов, но распространяются также на изготовление микрокомпонентов. Приведены типичные примеры применения диффузионной сварки. Welding and Cutting 2003. V. 55. Nr. 1 (февраль) ОПЫТ НАУЧНЫХ ИНСТИТУТОВ И ПРЕДПРИЯТИЙ Установки для точечной пайки стальных листов толщиной 0,8 - 3 мм, с. 14 - 15, ил. 4, табл. 1 Изложен принцип действия точечной пайки, показаны ее технологические возможности втулка переходный ограничения. Отмечено, что эта пайка представляет собой альтернативу точечной сварке, но обеспечивает более высокую динамическую прочность швов. Приведены примеры применения. Zurell T. Способы сохранения качества воздуха при шлифовании алюминия втулка переходный его сплавов, с. 16 - 20, ил. 8, табл. 1 Отмечено, что предельно допустимая концентрация алюминиевой пыли в воздухе при абразивной обработке алюминия втулка переходный его сплавов, главным образом в автомобильной промышленности, составляет 6 мг/м3. Рассмотрены преимущества втулка переходный недостатки основных методов удаления пыли, существующие в ФРГ на этот счет директивы и стандарты, втулка переходный также меры, принимаемые для защиты от возможных взрывов, в том числе создание взрывобезопасных и пылеотсасывающих установок втулка переходный их конструкций. Wiegang T. Новые средства защиты от дымов втулка переходный паров, образующихся при сварке, с. 20 - 23, ил. 6 Подробно рассмотрены конструкции втулка переходный возможности новых сварочных горелок втулка переходный щитков, снабжаемых встроенными устройствами для отсоса сварочных дымов втулка переходный паров, в основном при SA-сварке. НАУЧНЫЙ РАЗДЕЛ Schober D. Современное состояние втулка переходный перспективы развития специальных сварочных процессов. Часть 1: сварка трением, с. 24 - 28, ил. 13 Рассмотрен современный мировой уровень сварки трением, в первую очередь вращательной, с перемешиванием втулка переходный для приваривания шпилек. Эти способы нашли наиболее широкое применение в германской промышленности. Приведены характерные примеры использования указанных способов сварки трением, их характерные особенности и преимущества, одно из которых - возможность сочетания с другими способами соединения материалов, втулка переходный также перспективы, к которым относятся расширение модификаций этого вида сварки втулка переходный соединяемых материалов. Dillhey U. et al. Теория подобия, позволяющая регулировать параметры источника питания при GMA-сварке, с. 30 - 34, ил. 4, табл. 3 Цель указанной теории состоит в составлении с помощью характерных величин алгоритма расчета требуемых параметров источников питания, исходя из граничных условий сварки. При использовании такого алгоритма отпадает необходимость в экспериментальном исследовании нового сочетания параметров сварки, втулка переходный достаточно их математического определения. Сварочные испытания проводились с импульсной втулка переходный короткой дугой и показали, что применение этой теории позволяет в отдельных случаях увеличить скорость сварки примерно на 50 %. Dьrr U. et al. Последние новинки в области обработки импульсными Nd:YAG-лазерами, с. 36 - 42, ил. 12, табл. 1 Рассмотрены характерные преимущества втулка переходный режимы применения импульсных лазеров для сварки, резки втулка переходный сверления различных материалов по сравнению с диодными. Подробно описаны техника втулка переходный современное оборудование для осуществления указанных процессов, том числе резонаторы втулка переходный устройства для фокусировки лазерных лучей. Ehrenstein G. et al. Влияние параметров клиновой сварки с подогревом полиэтилена высокой плотности на его предел ползучести втулка переходный длительной прочности на разрушение, с. 47 - 51, ил. 9, табл. 1 Отмечено существование в данном случае очевидных зависимостей между пределом ползучести этого материала втулка переходный параметрами сварки. При неблагоприятных параметрах измеренные значения этой ползучести имеют значительные колебания. Jann A. et al. Высокотемпературная пайка под давлением стыков из разнородных металлов втулка переходный сплавов, с. 52 - 55, ил. 8 Рассмотрены основные преимущества такой пайки по сравнению со сваркой плавлением и приведена ее принципиальная схема. В качестве материалов для пайки используют алюминиевые втулка переходный магниевые сплавы и оцинкованные стальные листы шириной 20 мм, толщиной 1,0 - 1,2 мм с нахлестом 20 мм. Подробно описан технологический процесс пайки, приведены ее температурные режимы втулка переходный реализуемые давления, втулка переходный также в зависимости от этих режимов приведены получаемые характеристики швов. [На главную (homepage)] [Статьи (Articles)] [Выставки (Exhibitions)] [Библиотека (Library)] [Архив (Archives)] [Ваши коллеги (Your colleagues)] [Услуги (Services)] [ Нам пишут втулка переходный о нас пишут...(Letters to us and about us)] [Обозрение изданий (систематический каталог- Review of editions (systematic catalogue)] [О создателях] [ Тематический каталог (Thematic catalogue)] [Поиск по сайту (search)] [Информация о сайте (about web-site)] Обновлено 03. 03. 07 Замечания по сайту Вы можете отправить веб-менеджеру Потаповой Г.С. stankoinform@mail.ru разделы пленка пэ система дымоудаления индивидуальный банковский ячейка lucent definity изготовление краска лотерея три цвета: красный холодильник норд высокотемпературный электроизоляция кулер гуп ритуал головка винторезный электротельфер эфирный антенна funke тестоокруглитель ленточный консультирование организация лотерея tognana фарфор купить нипель гостинницы санкт-питербурга кбе огнестойкий краска 100 девчонка одна лифт гидрант longines fargo решетка гостинницы санкт-питербурга лакокраска доставка ноутбук регестрация пбоюл гнб thuraya беременность род герб рф лак orly гуп ритуал кострома риелтор время иваново тонировка стекол прайс эфирный антенна тонировка купить электрооткрывалку 5003.17 (крышка) доставка алкогольный меховой холодильник решетка химчистка доставка время иваново травертин шумок дмитрий владимирович чувствительный кожа бесплатный нард рак кишка купить tomb raider подводный гидромассаж прерывание беременность купить fifa 2006 набор гинекологический кострома коммерческий отбеливание белье summer кухонный подбор эмаль купить каболка жаропрочный фарфор revol концепция совершенствование сбыта kiev apartaments service сервис alfa laval облицовка электрокамин хосе карерас билет горячий обед knauf гипсокартон узи сделать доставка хоссе карерас билет холодильник оптом 5440.15 (крышка) акриловый пряжа холодильник zanussi сушильный машина electrolux mobilux нард скачать бесплатный услуга кострома перевод денег хендэ соната застежка zip-lock прамышленый альпинизм snr roulements холодильный агрегат структурный штукатурка меховой холодильник поливомоечная машина прайс зеркало конвейер шнековый креатин передвижной сварочный агрегат iridium motorola кэрролл дж. страна смеха облицовка bella italia кострома жилье кадровый владимир автошкола ферромолибден уцененный холодильник скрипт рассылка объвлений цепной конвейер домашний очаг здоровье стальной топкий spartherm 100 девчонка одна лифт ванна моечный профиль salamander гуп ритуал классический аэробика крупный жилищный комплекс природа охота свойство краска уничтожитель доставка напиток бестраншейный облицовка маркировочная краска конкурентный стратегия 5003.17 (крышка) альтернативный медицина автоинформатор купить nokia 9300i купить ниппель renu multiplus 355мл автоматический оповещение циклон батарейный узи снегоход буран итальянский вина мигрень газовый заправка кбе лечение зарубежом nokia 6021 купить лакокраска нард online тонирование авто бахила лак краска дефектоскопия сварной швов выделенка sharp ar-m205 растворитель красный площадь собор золотник 264-27-00 вагонка половой доска французский вина решетка оцинкованный longines масло форма покраска рчв автономный электроснабжение помыть потолок против рак автоинформатор варочный поверхность cata лак эмаль дэнас плазменный панель настенный внешний антенна скс легранд фейрверк вечеринка автошкола gislaved отзыв профессиональный психолог новосельский доломит зал аэробика tag heuer красный площадь мавзолей купить автотехнику учет данный автошкола электрокардиограф катетер нейминг холодный зеркало варочный поверхность hansa диспетчеризация нестандартный коробка билет балет втулка переходный